P ˆŸ ˆ Œ Œ ˆ Šˆ. Š ˆ œ ˆ -2Œ

Transcript

1 P Œ ˆŸ ˆ Œ Œ ˆ Šˆ Œ ˆ Š Š Š ˆ Š ˆ œ ˆ -2Œ

2 Œ P ² Ö É ³μ³ Ì Î ± Ì ³ Ð ±Éμ ÒÌ ±μ É Ê±Í ±É μ ÉÓ ˆ -2Œ μ²ó μ ³ μ ³³ SCALE DORT μ Î É Ò ² ² Ö Ö É ³μ³ Ì Î ± Ì ³ Ð Ëμ ³ Í ±Éμ ÒÌ ±μ É Ê±Í ±É - μ ÉÓ ˆ -2Œ. μí μéò ±Éμ É ³ ÉÊ ±Éμ ÒÌ ±μ É Ê±Í ² Ï μ μ± Ê Ö ±É μ μ Ò ³ Ö É Ö Ï μ± Ì ² Ì, ÎÉμ μ É ± Ì Ëμ ³ Í ³ Ð Õ Éμ ± ³ Õ ±É μ É. μ ±μ Ê ±Éμ ±É Ö μ ³ Ð É Ö 18 ³³ μé μ - É ²Ó μ Éμ μ μ²μ Ö, ±μéμ μ μ ³ ² ±μ³ É μ É ³ ÉÊ. ÔÉμ³ Ê³ ÓÏ ±É μ É μ É ²Ö É Ä0,027 % Δk (0,12 β ÔË). μí μéò - ±Éμ ÔËË ±É ±É μ É, Ò Ò Ê ² ³ ±μ Ê ±Éμ ³ ³μÐ μ É μé Ê²Ö μ μ³ ²Ó μ 2 Œ É, ³ ²: Ä0,006 % Δk (0,03 β ÔË). ˆ ³ ±É μ É Î É É ³μ Ï Ö É Í μ μ μ μé É ²Ö - ³ ³μÐ μ É μé 0 μ 2,0 Œ É Í ²μ³ É ± ³ ²μ: Ä0,052 % Δk ² μ É É μ Éμ³ É ³ ÉÊ Ò μé É ²Ö. ʳ³ Ò Î É Ò ÔËË ±É ±É μ É, μ Ê ²μ ² Ò É ³μ³ Ì Î ± ³ - ³ Ö³ ±μ Ê ±Éμ ±μ É Ê±Í μ ÒÌ Ô² ³ Éμ ² Ï μ μ± Ê Ö ±É μ μ Ò ( 0,08 % Δk), ÊÐ É μ ² Ö É Ô± ²Ê É Í Õ ±Éμ, μ ²Ê É μ μí ±μ ², Ö ÒÌ μé É Ö. μé Ò μ² μ Éμ É μ μ Ë ± ³. ˆ. Œ. ± ˆŸˆ. μμ Ð Ñ μ μ É ÉÊÉ Ö ÒÌ ² μ. Ê, 2009 Jang Chang Min P The Inuence of Thermomechanical Changes of Reactor Structures on Reactivity in the Reactor IBR-2M The inuence of thermomechanical changes of reactor structures on reactivity in the reactor IBR-2M has been analysed by the nuclear codes SCALE and DORT. During the operation of reactor, temperatures of reactor structures around core are varied within wide ranges, which causes their deformations and displacements, consequently changes in reactivity. During heating of the reactor housing, the reactor core is displaced down 18 mm from its position at room temperature and that brings about reactivity reduction of Ä0.027% Δk (0.12 β eff ). When the power of reactor is increased from 0 to 2.0 MW during the operation of reactor, change in reactivity due to additional elongation of reactor housing is Ä0,006% Δk (0.03 β eff ). Change in reactivity due to thermal expansion of the stationary refector during shifts in the power of reactor from 0 to 2.0 MW is Ä0.052% Δk and is increased linearly with the increase in temperature of the stationary refector. Total reactivity effect calculated due to thermomechanical changes of the reactor housing and stationary refector is 0.08% Δk and it has no essential inuence on the operation of reactor, but the calculated data are important for analysis of the accidents, such as in relation to the loss of natrium from reactor. The investigation has been performed at the Frank Laboratory of Neutron Physics, JINR. Communication of the Joint Institute for Nuclear Research. Dubna, 2009

3 ˆ μí μéò ±Éμ É ³ ÉÊ ±Éμ ÒÌ ±μ É Ê±Í ² Ï μ μ± Ê Ö ±É μ μ Ò ³ Ö É Ö Ï μ± Ì ² Ì, ÎÉμ μ É ± Ì Ëμ ³ Í ³ Ð Õ. Ë Î ±μ Éμα Ö É ³μ Ëμ ³ Í μé ²Ó ÒÌ ±μ É Ê±Í μ ÒÌ Ô² ³ Éμ Ò Ò ÕÉ ³ - É μ μ-ë Î ± Ì μ É ±Éμ, ÎÉμ μ É ± ³ Õ ±É μ É. μ μ ÔÉμÉ ÔËË ±É μö ²Ö É Ö ±Éμ Ì Ò É ÒÌ É μ Ì, ² Ö μ³ É μ ÒÌ ±μ É Ê±Í ±É μ ÉÓ ² ±μ (μ Ñ ³ ±É μ μ Ò ³ ², μöé μ ÉÓ ÊÉ Î± Ò É ÒÌ É μ μ, ±μéμ ÒÌ μ μ μ³ μ Ìμ É ², Î É ²Ó ) [1]. É ²Ó Ò ² μ± ², ÎÉμ μ² Î É ²Ó Ò ÔËË ±ÉÒ μé É ³μ Ëμ ³ Í ±μ É Ê±Í μ ÒÌ Ô² ³ Éμ ˆ -2Œ (± μ³ ±É μ μ Ò) ³μ μ μ ÉÓ μé ³ Ö μ³ É É Í μ ÒÌ μé É ², μ É μ μ± Ê ÕÐ Ì ±É ÊÕ μ Ê, Ê ² Ö ±μ Ê ±Éμ μ ² Ò μ ±Éμ ³μÐ μ ÉÓ. ³ ÉÊ Ò ÔËË ±ÉÒ, Ö Ò ³ ³ É ³ ÉÊ Ò ³μ ±É μ μ Ò, Ó ³ É ÕÉ Ö. 1. Œ ˆŠ ˆ Œ ˆ ˆ Éμ Ò μ ² μ ÉÓ ² Ö É ³μ³ Ì Î ± Ì ³ ±- Éμ ÒÌ ±μ É Ê±Í ±É μ ÉÓ, μ Ìμ ³μ ³μÉ ÉÓ Ê̳ ÊÕ É ³Ê ±μμ É ²Ó μ³ ² μ Ò μé ±É μ μ Ò. Š μ³ Éμ μ, μé² Î, ³, μé ³μ ±É μ μ Ò, μ± Ê ÕÐ ±μ É Ê±Í ³ ÕÉ Î É ²Ó Ò É μ μ É, μ Ê ²μ ² Ò ² - Î ³ É Ì μ²μ Î ± Ì μ μ. Éμ μ É ± ²μ Ò³ μ μ μ μ ÉÖ³ Ô É Î ±μ³ ±É É μ μ ±μ É Ê±Í ÖÌ. ²Ö Ö μ Ï- μ É, μ Ê ²μ ² μ ʱ Ò³ ÒÏ μ μ μ ÉÖ³ Î Éμ, μ²ó- μ ² Ó Ê̳ Ò ³ μ μ Ê μ Ò μ ³³Ò μ É μ μ. ²Ö Î É ±É μ É μ²ó μ ² Ö ±μ³ ² ± μ ³³ DORT Å Ê̳ - Ò ³ μ μ Ê μ μ ±μ³ ² ± μ ³³ μ É μ μ Sn- 1

4 ² [2] ±μ³ ² ± μ³ μ ³³ SCALE-4 [3] É ³μ ³ μ- μ Ê μ ÒÌ Ö ÒÌ ±μ É É. ˆ μ²ó μ ʱ ÒÌ ÒÏ μ ³³ Ò μ É ³, ÎÉμ ±μ³ ² ± μ ³³ DORT ³ É μ É ³Ò Ê - μ ÒÌ Ö ÒÌ ±μ É É, ±μ³ ² ± μ ³³ SCALE-4 ³ É, μ Éμ²Ó±μ ³ É ²Ó μ ± μ μ³ μ μ³ É. Ò² μ 27- Ê μ Ö É ³ Ö ÒÌ ±μ É É ( SCALE-4) ²Ö Ê̳ ÒÌ ³ μ μ Ê μ ÒÌ É μ μ- É μ É ÒÌ Î Éμ μ μ ³³ ³ DORT. Éμ μ μ² ²μ ÒÎ ²ÖÉÓ - ³ Ö ±É μ É - É ³μ³ Ì Î ± Ì Ëμ ³ Í ±μ Ê μ± Ê- ÕÐ Ì μ ±μ É Ê±Í μ ÒÌ Ô² ³ Éμ. μ Ò 27- Ê μ Ò ±μ É ÉÒ μ²ó μ ² Ó Ê μ μ μ Ê - Ö, μ ±μ²ó±ê Ô É Î ± ±É Ò É μ μ ± μ Ë Î ±μ μ ² É ±Éμ ²Ó μ ² Î ÕÉ Ö. ²Ö ÊÎ É μé μ Ö Ö - É μ μ μ²ó μ ²μ Ó P 3 - ². Ì ³ Î É ±É μ É É ³μ³ Ì Î ± Ì Ëμ ³ Í ÖÌ ±μ - Ê ±Éμ ±μ É Ê±Í μ ÒÌ Ô² ³ Éμ ² Ï μ μ μ± Ê Ö É ² Ì ³ Î É ³ Ö ±É μ É É ³μ³ Ì Î ± Ì Ëμ ³ Í ÖÌ ±Éμ ÒÌ ±μ É Ê±Í ²Ö μ ± ²Ó μ É ³ Ö ±μ³ ² ± SCALE-4 + DORT ± Î ÉÊ ˆ -2Œ Ò² μ É Éμ Ò Î É. ± Î É É Éμ μ μ μ Ñ ±É Î É Ò ²ÊÉμ Ò ± É Î ± ±μ³ ² ± BR-1-3, ² ± μ Ì ³ Î ±μ³ê μ É Ê Éμ ², μ³ É Î ± ³ ³ ³ É Ô²μ ±É μ μ Ò ± ±Éμ Ê ˆ -2Œ [4]. ʲÓÉ É Î É ±μôëë Í É ³ μ Ö K ÔË = 1,0422 μ μ ³³ ³ SCALE-4 + DORT 0,5 % μ²óï, Î ³ μ²êî Ò μ Î ÉÊ Œμ É -Š ²μ μ μ ³³ KENO (Hansen-Roach 16- Ê μ ÒÌ Ö ÒÌ ±μ É É) K ÔË = 1,0368 ± 0,0009. Î ÔÉμ μ μé² Î Ö ³μ É ÒÉÓ Ö μ²ó μ ³ Sn- ² Ö μ ³³ DORT. 2

5 2. ˆ Œ ˆ Š ˆ ˆ ˆ ˆŸ Š Š ˆ Œ ˆŸ Š ˆ μ μ ² ³ ÊÎ É ³μ³ Ì Î ± Ì ³ ±- Éμ ÒÌ ±μ É Ê±Í ÖÌ Ì ² Ö Ö ±É μ ÉÓ ˆ -2Œ Ö ²Ö É Ö Ê ² - ±μ Ê ±Éμ μ ² Ò μ μ ³μÐ μ ÉÓ. Šμ Ê ±Éμ,. 2. Í ²Ó Ö Ì ³ ³ Ð Ö ±μ Ê ˆ -2Œ ( ³ Ò ³³) 3

6 μ É μ μ ± Ö Ó ± ³ É Ò³ É ²μ μ É ² ³, - É Ö μ É ³ ÉÊ Ò, ² ±μ ± É ³ ÉÊ É ²μ μ É ²Ö. μ Éμ³ ³μÐ μ É É ³ ÉÊ É Ö μ É É, ±μ Ê, Ö Ó, Ï Ö É Ö μ ² (±μ É Ê±É μ ±μ Ê É Ö ÌÊ ±μ²óí μ μ μ, ³.. 2). ÔÉμ³ μ²μ ±É μ μ Ò ±Éμ μé μ É ²Ó μ É Í μ μ μ μé É ²Ö, Ö μ μ Ê É±μ μ μ μ, ²μ±μ É ³Ò Ê ² Ö Ð ÉÒ ³ Ö É Ö. ÔÉμ ÉÊ Í ±É μ ÉÓ Ê³ ÓÏ É Ö.. 3 É ² μ ² É ³ ÉÊ μ Ò μé ±μ Ê É Ìμ μî μ μ ±μ ÊÌ ±Éμ μ³ ²Ó μ ³μÐ μ É [6]. ˆ. 2 μ, ÎÉμ Í É ±É μ μ Ò ˆ -2Œ Ìμ É Ö 3000 ³³ ³ É. 3. ² É ³ ÉÊ μ Ò μé ±μ Ê ˆ -2Œ É Ìμ μî μ μ ±μ ÊÌ (1 Å ±μ Ê ±Éμ, 2 Å É Ìμ μî Ò ±μ ÊÌ, Å ÊÉ ÖÖ μ Ì μ ÉÓ, Å Ê Ö μ Ì μ ÉÓ) ±μ²óí μ μ μ Ò ±μ Ê. μ ² Ò μ ˆ -2Œ ³μÐ μ ÉÓ ±μ Ê ±- Éμ É Ö μ 360 [5, 6]. ÔÉμ³ ² ±μ Ê Ê ² Î É Ö. ˆ ³ ² Ò ±μ Ê dl ³μ μ μí ÉÓ Ò Ö dl = L 0 α(t 1 t 0 ), (1) L 0 Å Î ²Ó Ö ² ±μ Ê, t 0,t 1 Å μ Ò μé Î ²Ó Ö ±μ Î Ö É ³ ÉÊ Ò ±μ Ê, α Å ±μôëë Í É É ³μ Ï Ö ±μ - Ê. Ò² μ Î É ³ Ö ±É μ É ²Ö ² ÊÕÐ Ì É Ì - Éμ ( ³.. 4, Ä ): 4

7 ) Ìμ²μ Ò ³ (0 Œ É, t 1 = 20 ); dl = 0 ³³, É Ö μ ; ) Ê Ò ³ (0 Œ É, t 1 = 270 ); dl = 13 ³³; ± É μ ; ) μ³ ²Ó Ò μî ³ (2 Œ É, t 1 = 360 );dl = 18 ³³. ˆ μ²ó μ ² Ó ² ÊÕÐ Ò : L 0 = 3000 ³³, α = 17, ± Î É ²²Õ É Í ³ Ð ±É μ μ Ò Ì ³ É Î μ μ± μ Ì ³ ³ Ð Ö ±É μ μ Ò ² É É ³μ Ï Ö ±μ Ê ˆ Å ±É Ö μ, 2 Å É Í μ Ò μé É ²Ó, 3 Å ³ ² É ²Ó, 4 Å É ²μ Ö Ð É μ ² ² ± É Ö ±É ÊÕ μ Ê (³μÐ μ ÉÓ Ê² Ö, t 1 = 270 ) ±É Ö μ ±Éμ μ Ê ± É Ö 13 ³³ μé μ É ²Ó μ μ²μ Ö, ±μéμ- μ μ ³ ² t 1 = 20. μ ² Ò μ ±Éμ μ³ ²Ó ÊÕ ³μÐ μ ÉÓ 2 Œ É (t 1 = 360 ) ±É Ö μ μ Ê É É Ö Ð 5 ³³, É.. μ - Ð ³ Ð ±É μ μ Ò μé μ É ²Ó μ Ìμ²μ μ μ μ ÉμÖ Ö ( É Ö) μ É ²Ö É 18 ³³. ɳ É ³, ÎÉμ ÔÉÊ ² Î Ê ³ Ð É Ö ±É Ö μ. C³ - Ð ±É μ μ Ò μ Ìμ É μé μ É ²Ó μ É Í μ μ μ μé É ²Ö Ìμ ÖÐ Ì Ö ³ ²μ±μ Ê ² Ö Ð ÉÒ. ÔÉμ³ ÔËË ±É μ ÉÓ É Í μ μ μ μé É ²Ö Ð ÉÒ É. Í ²μ³ ±É μ ÉÓ É ³Ò ʳ ÓÏ É Ö. μ² μ ʳ ÓÏ ±É μ É ³ Ð ±É μ μ Ò 18 ³³ μ É ²Ö É μ Î ÉÊ Δρ = 0, 027 % Δk (0,12 β ÔË ) ( ³. É ². 1). μ ² Ò μ ±Éμ ³μÐ μ ÉÓ 2,0 Œ É ( μî ³) ³ ±É μ É μé μ É ²Ó μ μ ÉμÖ Ö ±Éμ ʲ μ ³μÐ μ É É ³ ( Ê Ò ³) ³ ²μ: Δρ = 0, 006 % Δk (0,03 β ÔË ). ²Ö Ê ² Ö ±Éμ μ³ ³ É ³Ò ² ÊÎ ÉÒ ÉÓ Éμ²Ó±μ Ê Ò μî ³Ò, É.. Éμα Ö Ô± ²Ê É Í ±Éμ ±É Ö μ 5

8 ² Í 1. ʲÓÉ ÉÒ Î É ³ Ö ±É μ É ² É É ³μ Ï - Ö ±μ Ê ˆ -2Œ É ³ ŒμÐ μ ÉÓ, ³ Ð ˆ ³ ³ ÉÊ, Œ É ±É μ μ Ò, ±É μ É ³³ %Δk β ÔË μ²μ Ò 0,0 20 0,0 Ä Ä Ê Ò 0, ,0 Ä0,021 Ä0,09 μî 2, ,0 Ä0,027 Ä0,12 ³ É É Ö Éμ²Ó±μ É ³. É μé ÊÉ É Ö É Ö μ - ³ É É Ö ± ± Ò ³. Ò μ μ μ² É ²Ó μ³ê ³ Õ ±É μ É Ò ² μé É Ö. ²Ö μ ³ ²Ó μ Ô± ²Ê É Í ²Ó μ ³ ±É μ É 0,006 % Δk (0,03 β ÔË )³ ²μ ² ±μ μé ÉÒ É Ö É ³μ Éμ³ É Î ±μ μ ʲ μ Ö ³μÐ μ É. 3. ˆ Œ ˆ Š ˆ ˆ ˆ Œ ˆ ˆŸ ˆ ƒ Ÿ Ê ³ ÔËË ±Éμ³ ±É μ É, Ö Ò³ ³ ³ É ³ ÉÊ Ò ±Éμ, Ö ²Ö É Ö ³ μ³ É Î ± Ì ³ μ É Í μ ÒÌ μé - É ². μ ² Ò μ ±Éμ ³μÐ μ ÉÓ É Í μ ÒÌ μé - É ² Ò Ò É Ì Ï Ëμ ³ Í. ³μ Ëμ ³ Í, ÊÐ ± ³ Ð Õ É Í μ ÒÌ μé É ² ± ± Í ²μ μ, ³ ÕÉ Î É ²Ó Ò ±μ³ μ É ²ÊÎ μ É Ó ³ É ÕÉ Ö. Éμα Ö ³ Ö É μ μ-ë Î ± Ì μ É μé- É ² μ Ìμ É ² ÊÕÐ. Ï μé É ² É Ö Ö Ö ²μÉ μ ÉÓ ³ É ² μé É ²Ö. ³ ÓÏ Ö μ ²μÉ μ É Ê ² Î É ËËÊ μ ÊÕ ² Ê É μ μ. μõ μî Ó, Ê ² Î ÕÉ Ö μé É μ μ Î Ï ÕÕ μ Ì μ ÉÓ; Éμ± É μ μ, μé ÒÌ ±É ÊÕ μ Ê, ʳ ÓÏ É Ö. Œ Ö É Ö ±É É μ μ μé - É ². Éμ ³ Ö É Ö ±É μ ÉÓ. É Í μ Ò μé É ²Ó ˆ -2Œ ±μ³ É μ É ³ ÉÊ ³ É Ëμ ³Ê Ï É ± Ò μéμ 500 ³³ [6]. μ²ð μé É ²Ö ÊÎ Éμ³ Ìμ ÖÐ Ì Ö ³, ± ± ³ É Í, ±μ³ - ÊÕÐ Ì ²μ±μ ʲ μ Ö μ É ²Ö É 100 ³³. Šμ³ ÊÕÐ ²μ± μ Éμ É ÊÌ μ²óë ³μ ÒÌ ²μ±μ Éμ²Ð μ ³³ μμé É É μ. μ ±μ²ó±ê μ ² ÉÓ ³ Ö Sn- ² Ö μ ³³ DORT μ - Î Ê̳ μ μ³ É ±μμ É Ì (RÄZ), É Í μ Ò μé - É ² Î É Ì Ò² Ò Ô± ² É ÊÕ Í ² Î ±ÊÕ Ëμ ³Ê Éμ²Ð μ 100 ³³. 6

9 μ ² Ò μ ±Éμ ³μÐ μ ÉÓ É Í μ Ò μé É ²Ó Ï Ö- É Ö ² Ê Ò μéò ±μôëë Í Éμ³ ² μ μ Ï - Ö α = 17, : dr = Rα(t 1 t 0 ), dz = Zα(t 1 t 0 ), (2) R, Z Å Éμ²Ð Ò μé É Í μ μ μ μé É ²Ö, t 0, t 1 Å Î ²Ó Ö ( P =0Œ É) μî Ö É ³ ÉÊ Ò μμé É É μ. ˆ ³ μ Ñ ³ É Í μ μ μ μé É ²Ö μ V 0 = π[(r 0 + R) 2 R0 2 ]Z, V 1 = π[(r 0 + R + dr) 2 R0 2 ](Z + dz), (3) V 0 Å Î ²Ó Ò μ Ñ ³ μé É ²Ö, V 1 Å μ Ñ ³ μé É ²Ö μ ² É ³μ- Ï Ö, R 0 Å ÊÉ Ê μé É ²Ö. Ÿ Ö ²μÉ μ ÉÓ ³ μ Ñ ³ μé V 0 (±μ³ É Ö É ³ ÉÊ ) μ V 1 ( μî Ö É ³ ÉÊ ) ʳ ÓÏ É Ö V 1 /V 0,É..N 1 /N 0 = V 0 /V 1. μí μéò ˆ -2 É Í μ Ò μé É ²Ó ³μ É μé Ê μ Ö ³μÐ μ É É Ö 100Ä200 ( É Í μ Ò μé É ² ˆ - 2 ²μ Î Ò ˆ -2Œ). Œ ± ³ ²Ó Ö É ³ ÉÊ μé É ²Ö μ É ²Ö É 235 [6]. É μ μ-ë Î ± Î ÉÒ Ò² μ Ò É ² É ³ - ÉÊ Ò μé É ²Ö 20Ä É ² Ò Ê²ÓÉ ÉÒ Î É - ³ Ö ±É μ É ³μ É μé É ³ ÉÊ Ò μé É ²Ö. Š ± μ É ² ÒÌ. 5 ÒÌ, ±É μ ÉÓ μ Éμ³ É ³ ÉÊ Ò μé- É ²Ö ʳ ÓÏ É Ö ² μ.. 5. ˆ ³ ±É μ É ³μ É μé É ³ ÉÊ Ò É Í μ μ μ μé - É ²Ö μ ³ Ò³ Ò³ ³μÐ μ É 1,5 2,0 Œ É É ³ ÉÊ ³ - É ÍÒ É Í μ μ μ μé É ²Ö 100Ä Ä180 μμé É É μ 7

10 ( μ μ³ ²ÊÎ μ ²Ö² Ö ³ Éμ³ ³ Ö É ³ ÉÊ Ò μ- Ì μ É μé É ²Ö) [6]. É ³ ÉÊ Ò É Í μ μ μ μé É ²Ö Ò μ Î ÉÊ ³ É ³ ÉÊ Ò μé É ²Ö μé ±μ³ É μ μ 125 ² μ 150 μ É ± ³ Õ ±É μ É Ä0,042 % Δk Ä0,052 % Δk μμé É É μ. ²Õ ³Ò ³ Ö ±É μ É Ò Ä0,07 % Δk Ä0,09 % Δk [7]. ± ³ μ μ³, Î É É 60 % μé ²Õ ³ÒÌ Î. ²Ö Ö É ². 2 Ò Î É Ò ³ Ò Î Ö ³ Ö ±É μ É. ˆ É ² ÍÒ μ, ÎÉμ μ² μ ³ ±É μ É, Ö μ É ³μ Ï ³ É Í μ μ μ μé É ²Ö ( ) (μé μ É ²Ó μ μ ÉμÖ Ö 20 ), μ μ²ó μ ² ±μ. ²Ö ±É Î ± Ì Í ² μ ³ ²Ó μ - μé ±Éμ ʳ³ Ò Î É Ò ÔËË ±É ±É μ É, μ Ê ²μ ² Ò Ê ² ³ ±μ Ê ±Éμ Ï ³ É Í μ ÒÌ μé É ² μ Ñ ³ ³μÐ μ É μé Ê²Ö μ μ³ ²Ó μ, 0,08 % Δk, ÎÉμ ÊÐ - É μ ² Ö É Ô± ²Ê É Í Õ ±Éμ. ² Í 2. Î É ÒÌ ³ ÒÌ Î ±É μ É ±É É ± μ Ó ³μÐ μ É 1,5 Œ É 2,0 Œ É ³ ÉÊ, 100Ä Ä180 ÖÖ É ³ ÉÊ, Î É μ ³ ±É μ É - Ö, % Δk Ä0,042 Ä0,052 ± ³ É ²Ó μ ³ ±É μ É, % Δk Ä0,07 Ä0,09 Î É/ ± ³ É 0,60 0,58 Î ÉÒ μ μí ± ÔËË ±Éμ ±É μ É, μ Ê ²μ ² ÒÌ É ³μ³ Ì - Î ± ³ ³ Ö³ ±μ Ê ±Éμ É Í μ ÒÌ μé É ² ˆ -2, μ± ² ² ÊÕÐ. μ ±μ Ê ±Éμ ±É Ö μ ³ Ð É Ö 18 ³³ μé μ É ²Ó μ Éμ μ μ²μ Ö, ±μéμ μ μ ³ ² ±μ³ É μ É ³ - ÉÊ. ÔÉμ³ ±μôëë Í É ³ μ Ö É μ μ ʳ ÓÏ É Ö, ÔË- Ë ±É μ ÉÓ É Í μ μ μ μé É ²Ö μ μ ʲ μ Ö É ³ Ê ² Ö Ð ÉÒ É. ³ ÓÏ ±É μ É μ É ²Ö É Ä0,027 % Δk (0,12 β ÔË ). 8

11 μí μéò ±Éμ ÔËË ±É ±É μ É, Ò Ò Ê ² - ³ ±μ Ê ±Éμ ³ ³μÐ μ É μé Ê²Ö μ μ³ ²Ó μ 2Œ É,³ ²: 0, 006 % Δk (0,03 β ÔË ) ² ±μ μé ÉÒ É Ö É ³μ Éμ- ³ É Î ±μ μ ʲ μ Ö ³μÐ μ É. ˆ ³ ±É μ É Î É É ³μ Ï Ö É Í μ μ μ μé - É ²Ö ³ ³μÐ μ É μé 0 μ 2,0 Œ É Í ²μ³ ³ ²μ: Ä0,052 % Δk ² μ É É ( μ ³μ ʲÕ) μ Éμ³ É ³ ÉÊ Ò É Í μ μ μ μé - É ²Ö. ʳ³ Ò Î É Ò ÔËË ±É ±É μ É, μ Ê ²μ ² Ò É ³μ³ Ì - Î ± ³ ³ Ö³ ±μ Ê ±Éμ ±μ É Ê±Í μ ÒÌ Ô² ³ Éμ ² Ï μ μ± Ê Ö ±É μ μ Ò ( 0,08 % Δk), ÊÐ É μ ² Ö É Ô± ²Ê É Í Õ ±Éμ, μ ²Ê É μ μí ±μ ², Ö ÒÌ μé É Ö. ˆ 1. Tsvetkova G. V. An Autonomous Long-Term Fast Reactor System and the Principal Design Limitations of the Concept. Texas: A&M University, Johnson J. O. DORT: A Two-Dimensional Discrete Ordinates Transport Code, ORNL/TM-11778, ORNL, SCALE: A Modular Code System for Performing Standardized Computer Analyses for Licensing Evaluation. V.IÄIII, NUREG/CR-0200, Rev.6 (ORNL/NUREG/CSD- 2/R6), DICE: Database for the International Handbook of Evaluated Criticality Safety Benchmark Experiments, NEA/NSC/DOC/(95)03/I, Šμ³ ² ± μ μ Ê μ Ö ±Éμ ˆ -2Œ, ˆ Œ.2Œ ,. ˆŸˆ, ÉÎ É μ μ μ μ Õ μ μ É ² μ É ²Ó ±μ μ ³ Ê²Ó μ μ ±Éμ ˆ -2,. ˆŸˆ, ²ÒÏ.., Œ. ² Ö É ³ ÉÊ Ò Í μ μ Ð ÉÒ ±É μ ÉÓ ˆ -2. μμ Ð ˆŸˆ Ê, μ²êî μ 2 μö Ö 2009.

12 ±Éμ. ˆ. É μ ± Ö μ μ Î ÉÓ μ ³ É 60 90/16. ʳ μë É Ö. Î ÉÓ μë É Ö. ². Î. ². 0,75. Î.-. ². 0, Ô±. ± º ˆ É ²Ó ± μé ² Ñ μ μ É ÉÊÉ Ö ÒÌ ² μ ,. Ê, Œμ ±μ ± Ö μ ²., ʲ. μ² μ-šõ,